Parallel drift af asynkronmotorer

I mange tilfælde overstiger forbrugernes effekt kraftigt i en dieselmotor, i forbindelse med hvilken flere dieselmotorer indgår i kraftværker, og den samlede belastning fordeles mellem dem.

En sådan motoroperation hedder parallel. Funktionsdiagrammet for kraftværket med parallelle motorer er vist i fig. 50.

Hvis N e jeg - Den effektive effekt af den i-th motor, der er inkluderet i paralleloperationen, så den samlede kapacitet af installationen N e? bestemmes ved at opsummere effekten af ​​de enkelte motorer:

hvor s d - antallet af motorer, der indgår i paralleloperationen

N strøm med energiforbruget i steady state (ligevægt) tilstande er altid lig med installationens effekt (moment) med motorer, der kører parallelt:

Ofte parallelt arbejde bruges i stationære og skibsinstallationer. For nylig begyndte paralleloperationen af ​​motorer at blive brugt oftere på transportenheder.

Under stationære forhold anvendes forbrændingsmotorer i kraftværker, fabriksværker, i kraftværker i landbruget. Kraften i motorerne, der indgår i paralleloperationen, afhænger af den krævede samlede effekt varierer meget.

Ved kraftværker med lavere effekt er motorer også installeret af mindre effekt, hvilket med en ujævn daglig belastningsplan for et kraftværk muliggør den mest effektive anvendelse af motorer af samme type. Kraftens belastning (lige fraspids) leveres af flere motorer parallelt, som hver især opererer på egen generator (figur 51, a).

Parallelt arbejde med dieselmotorer på olieboringsanlæg er blevet udbredt. Op til fem dieselmotorer bruges samtidigt til at køre pumperne og vinschen (figur 51, b).

Afhængigt af dieselmotorernes type og effekt, der arbejder under stationære forhold med parallelforbindelse, udstyret med automatiske regulatorer med direkte og indirekte handling. Det skal bemærkes, at for nylig mere og mere ofte parallelt arbejde omfatter lette dieselmotorer af auto-traktortype, udstyret med direktevirkende regulatorer.

De fleste skibsinstallationer på motorskibe er udstyret med reversible diesler med direkte propellerakseldrev. Sammen med sådanne anlæg er skibsinstallationer med parallel drift af dieselmotorer imidlertid også almindelige, og deres kraft kombineres enten via gearkasser (diesel gearkasser) eller gennem elektriske parametre (diesel-elektriske skibe).

I fig. 52 og viser et diagram over en dieselgear, hvor kraften af ​​to hoveddieselmotorer 1 kombineres med et tandhjul 3 og transmitteres til propellerakslen 7. I fig. 52, b diesel-gear omfatter fire dieselmotorer 1.

Der er skibsværker, hvor kraften i et større antal dieselmotorer kombineres til at drive en propelleraksel. I fig. 52, i vist diesel gear enhed, der kombinerer otte dieselmotorer. Diesels 1 elektromagnetiske koblinger 2 er forbundet med mellemgearkasser 3. Kraften således kombineret af forbindelsesakslerne 5 transmitteres gennem de elektromagnetiske koblinger 2 til gearkassen 4, som kombinerer effekten af ​​alle otte dieselmotorer og driver propellerakslen 7.

Afhængig af metoden til at kombinere motorkraften kan deres paralleloperation være synkron og asynkron. En synkron paralleloperation er en, i hvilken alle motorer har samme vinkelhastighed af krumtapakslen, eller et konstant forhold opretholdes mellem vinkelhastighederne på akslerne på individuelle motorer. Under sådanne forhold arbejder dieselgeneratorer og skibsmotorer, der er forbundet med hinanden og propellerskruen med kinematisk stive gear, arbejde.

Et karakteristisk træk ved asynkron parallel drift af motorer er tilstedeværelsen af ​​glide i transmissionen fra den førende til den drevne del af installationen. Under sådanne forhold drives marinemotorer, som er inkluderet i parallel drift ved hjælp af elektromagnetiske eller hydrauliske koblinger.

Med forbedringen af ​​design af højhastighedstogmotorer og især deres produktionsteknologi (seriel og stor skala) falder omkostningerne ved højhastigheds-dieselmotorer gradvist, hvilket skaber gunstige betingelser for brugen af ​​dieselgear.

Udøvelsen af ​​bygning og drift af dieselkugleaggregater har vist, at udskiftning af en lavhastigheds diesel med direkte drev af en dieselkugle med propelleraksel med samme effekt med flere højhastighedstogmotorer reducerer i mange tilfælde de oprindelige omkostninger ved installationen, dens samlede vægt og reducerer maskinrummets størrelse. Parallel drift af dieselmotorer under skibets forhold tillader reparation af enkelte dieselmotorer i rejseperioden, hvis reduceret effekt af anlægget er tilladt under bevægelse. Sådanne reparationer reducerer nedetid.

Et eksempel på brugen af ​​parallel drift af dieselmotorer under transportbetingelser er diesel lokomotiver med kraftværker bestående af flere dieselmotorer.

Alt dette vidner om udsigterne til brugen af ​​parallel arbejde med skibs- og transportdieselmotorer.

En væsentlig ulempe ved den parallelle drift af dieselmotorer er behovet for at medtage i kæden mellem motoren og forbrugeren af ​​forskellige gear, hvilket medfører yderligere strømforløb, der skal overvejes ved valg af motorer.

Betingelser for parallel drift af asynkronmotorer

Et særligt træk ved EPS-drevet er tilstedeværelsen af ​​flere trækkraftmotorer, som arbejder på en fælles belastning. Samtidig kan reguleringen af ​​ATD-driftstilstande, udført ved at ændre spænding og frekvens, foretages individuelt for hver motor eller samtidigt for flere. Uanset hvilken kontrolmetode der anvendes, er der altid et forhold mellem statorstrømfrekvensen /x, rotor rotation /BP og rotorfrekvensen f2, som udtrykkes af forholdet

Tegnene "+" og "-" i udtrykket (11.1) svarer til motorens og generatorens driftstilstande for ATD.

Frekvensen kan være konstant eller variere afhængigt af den vedtagne lov om regulering og driftsforholdene for trækkraftmotorerne. Så hvis frekvensen /2 = const og spændingen Ui er fikseret, så er ATD's trækkarakteristik ligner karakteristikken for en serie excitations elektrisk motor; trækkraften er omvendt proportional med kvadratet af lokomotivets hastighed, det vil sige, at trækkendetegn er blødt. Ulempen ved en sådan køreegenskab - en øget tendens til at blokere - er velkendt. Derfor er det tilrådeligt at bruge deres gruppestyrke, når frekvensomformeren og spændingen for flere motorer er ens, hvilket gør det muligt at anvende den naturlige stivhed af trækkendetegnene for en asynkron maskine ved en konstant statorstrømfrekvens. I overensstemmelse hermed er det muligt at tilslutte flere motorer til en omformer (figur 11.1, a) eller individuel tilslutning af motoren til en separat omformer med almindelig frekvens og spændingskontrol af motorer (figur 11.1, b).

Den generelle regulering af frekvensen af ​​statorstrømmen ADT forbedrer lokomotivets trækkraftegenskaber, da når hjulet er fastgjort til skinnen, har trækkarakteristikken den naturlige stivhed af den asynkrone motor, hvilket svarer til dets drift

Denne frekvens eliminerer muligheden for side-til-side indgreb af motorerne, hvilket gør det muligt at realisere stødkraften (bremsning) for hjulets adhæsion til skinnen.

På grund af den høje stivhed af ATD-traktionsegenskaberne med en fælles frekvensstyring og forskellen i hjulbåndsstørrelser, der er til rådighed i drift, vil værdierne af rotorstrømfrekvenser, øjeblikke og strømme af enkelte motorer uundgåeligt afvige. Når der arbejdes inden for høj hastighed (store nominelle) og eksisterende driftstolerancer på forskellene i diametre af hjulparets dæk (op til 10 mm under ét elektrisk lokomotiv), kan forskellen i rotationshastigheder for friløbsparene nå 1%. I betragtning af at den nominelle glidning af en asynkronmotor også svarer til ca. 1%, vil dette medføre en forskel i belastningen af ​​enkelte motorer op til 100% eller mere.

Resultaterne af forsøgsundersøgelser viser imidlertid, at disse forskelle i belastninger af individuelle motorer ikke overstiger 20-25% og med stigende belastningsreduktion til 2-5%. For at forklare de opnåede resultater betragter vi den fælles funktion af to ATD med en fælles frekvensstyring (figur 11.2). Asynkrone trækkraftmotorer En TD1 og A TD2 er forbundet via en gearkasse med gearforhold c til hjulsæt med diametre af bånd O K1 og åhk2 henholdsvis. Rotationshastigheden for hver motor måles af hastighedssensorerne DS1 og SDS2, de signaler, hvorfra via tasterne K1 og K2 sendes til RF-frekvensstyringen, som bestemmer den nødvendige frekvens af statorstrømmen. ATD2. Motorerne kan også drives fra individuelle omformere, som vist i fig. 11,1, b, og frekvensregulatoren er almindelig. Frekvensstyring udføres som en funktion af rotorhastigheden for en enkelt motor eller den gennemsnitlige rotorhastighed for to trækkraftmotorer. I dette tilfælde tager rotationshastigheden / ir i udtryk (11.1) værdierne for /BP, (/BP2) eller 0,5 (/BP1 + /BP2).

Fig. 11.1. ATD-kraftordninger: a-gruppe; b - individuel

Fig. 11.2. Funktionsplan for strømforsyning af ATD på EPS

For en kvalitativ analyse af fordelingen af ​​belastninger mellem parallel operation ATD overveje de vigtigste processer, der ledsages af implementeringen af ​​hjulsætets trækkraft. Vi antager, at diameteren af ​​førstehjulsparets dæk er større end diameteren af ​​dæket på det andet hjulpar, dvs. 1)k1 > 1)K4. Frekvensstyring udføres som en funktion af rotorhastigheden af ​​den første trækkraftmotor, dvs. ^ = /BP1 + / * • Ved en fast frekvens ^ vil de synkroniske rotationshastigheder for hver motors motor være de samme: / vrx = og de lineære hastigheder for bevægelse af hjulets sæt, der svarer til disse synkrone hastigheder, vil være forskellige: og1snnh 7 *> UD, derefter slip rate ogCK4 > omkringmedtil |. Sammenligning af trækkraften og frekvensen af ​​rotoren ATD2, opnået under hensyntagen til det elastiske hjulskinne på skinnen, er det let at fastslå, at UD> / 7 2 og D> / *, og UD-UD t - e - belastningerne på trækkraftmotorerne udlignes.

På grund af den ikke-lineære karakter af afhængigheden (S ^ s) i zonen med store belastninger (nemlig i disse tilstande er det vigtigt at have en tilfredsstillende fordeling af belastninger mellem trækkraftmotorerne), betingelser skabes til den naturlige justering af stødkraften mellem ATD'er etableret af hjulpar med forskellige diametre af dæk og have en fælles stator frekvens kontrol. Fra fig. 11.3 det er let at se, at når belastningen stiger, kan motorkraften i en hvilken som helst motor ikke overstige værdien af ​​DD, bestemt ved den potentielle adhæsionsfaktor, og i grænsen bliver forskellen i belastningerne af ATD under betingelse af de samme betingelser for vedhæftning af hjulene med skinnerne lig med nul.

For at kvantificere virkningen af ​​uoverensstemmelser i diameteren af ​​hjulsætdækene på fordelingen af ​​belastninger mellem ATD med en fælles frekvens og spændingskontrol, overveje den fælles løsning af ligningerne af en asynkron maskine og belastning. Til en stabil tilstand med en sinusformet forsyningsspænding på 1D med en frekvens på /! = / GD "s ligning for ATD er:

Fig. 11.3. Til bestemmelse af belastningerne af asynkronmotorer

hvor x1onom, * 2nom -H ^ nom-resistans induktanser af stator, rotor og gensidig induktion ved nominel frekvens /1N0M; i = / * // 1 - motor slip.

Det øjeblik, der udvikles af motoren ved kendte strømme 1g og /2, bestemt af vektorproduktet:

I almindelighed er den gensidige induktionskoefficient LC en ikke-lineær funktion af magnetiseringsstrømmen 1c, som afhænger af tilstanden af ​​maskinens magnetiske kredsløb.

For nemheds skyld af beregninger er magnetiseringskurven normalt givet som en tilnærmende funktion. Tilnærmelsen udføres af forskellige funktioner, som er afhængig af de specifikke opgaver, der udføres, det mest hensigtsmæssige. Det er også muligt at indstille funktionen Φu (1c), a er lig med hc (1c) både i en og i to kvadranter. Under hensyntagen til ovenstående forudsætninger og forsømmelse af hystereseen accepterer vi en hyperbola for tilnærmelsen af ​​magnetiseringskurven. Dette gør det muligt at relatere relativ simpelthen koefficienterne for den tilnærmende funktion med sådanne indikatorer som mætningskoefficienten Kn og no-load nuværende /xx asynkron trækkraft motor.

Fra gruppen af ​​hyperboler til tilnærmelsen af ​​magnetiseringskurven (figur 11.4) i karakteristikkens øverste område, når man skriver variabler i relative enheder, kan følgende funktion anvendes

For at bestemme koefficienterne A og B kan du bruge justeringsmetoden. Ved at betegne 1ts1ts = y og opbygge afhængigheden y - А1ts + B definerer vi koefficienterne: B som ordinaten af ​​skæringspunktet for den lige linje med aksen for ordinaterne og A som tangent for vinklen på den lige linje til x-aksen (se Fig. 11.4, a).

Fig. 11.4. Magnetiseringskurven for den asynkrone maskine

Så finder vi analytisk afhængighed (/ c) og modstand

De koefficienter, der indgår i ligning (11.5), kan bestemmes gennem mætningskoefficienterne og ATD'ens nulbelastningsstrøm. Mætningskoefficient ved nominel magnetisk flux

hvor jeg = + partikel - MDS stator vikling; Jeg 'th, / g artikel - magnetiske spændinger

i henholdsvis luftluft og stål.

Under hensyntagen til det faktum, at de resulterende MDS er proportional med magnetiseringsstrømmen / c, mætningskoefficienten

Kn-(4-7) hvor er magnetiseringsstrømmen lig med tomgangsstrømmen på grund af den lille aktivitet af dens aktive komponent; - komponent i magnetiseringsstrømmen i forhold til magnetspændingen i luftgabet.

For den nominelle magnetiske flux er komponenterne i magnetiseringsstrømmen;

hvor mætning og tilnærmelse fungerer

Bearing for nominel tilstand fzHohm = FCV = 1, definerer vi koefficienterne i relative enheder;

De opnåede udtryk for koefficienterne A og B tillader os at bestemme modstanden Hz eller den gensidige induktionskoefficient, der er proportional med den, fra ligningen (11.5). Ved anvendelse af ligninger (11.2) og (11.3) er det muligt at beregne ATD-momentet ved en given frekvens ^ og kendt motorglide 5.

For at bestemme den faktiske slip af trækkraftmotoren skal man overveje den mekaniske del af drevet, som indeholder et par hjul, forbundet ved hjælp af et geardrev med ATD's rotoraksel (se fig. 11.2). Koblingskraft

hvor LSTS - hjulets belastning på skinnerne; f - Hjulets adhæsionskoefficient med skinnen.

Adhæsionsfrekvensen afhænger af hjulets glidehastighed langs skinnen, som nødvendigvis ledsages af impulsens kraft. Adhæsionskoefficienten er en ikke-lineær funktion (figur 11.5), som kan approximeres af tre sektioner [57]:

den første er strækningen af ​​elastisk proportional glide ved 0> 2,5%

I udtryk (11.9) - (11.11): ogck = (ca.cK/ o) 100 er den relative hastighed af hjulglide langs skinnen, hvilket er lig med forholdet mellem den absolutte hastighed for glidning tilck til hastigheden af ​​den translatoriske bevægelse af hjulet omkring; og,, og * og3, b2, bjeg, med2, th2- koefficienter afhængig af det valgte målesystem af variabler og den aktuelle værdi af hastighed o; f0 - potentiel vedhæftningskoefficient afhængigt af kontaktfladens tilstand, bevægelseshastighed og andre faktorer; y 'ck - Overskridelseshastighed overskrider grænseværdien oCK4 for den anden sektion, dvs. 'ck = ogcK- Søg * -

Ved ændring af sliphastigheden sck i akserne og den faste hastighed af fremadrettelsen af ​​hjulet V kan udtrykkene for friktionskoefficienten omdannes:

Koefficienterne indbefattet i udtrykket (11.12) og, = 375.142; og2= = = 0,155; b2 = 0,196; med2 = 350; d2 = 336; b3 = 1 - 0,025 x; o, = = xv. her x er stivheden af ​​adhæsionsegenskaben. Afhængig af hastigheden v tager stivheden x følgende værdier:

For den fælles løsning af ligningerne af de elektriske og mekaniske dele af drevtoget er det nødvendigt at etablere et forhold mellem hastigheden af ​​besætningens fremadgående bevægelse, hjulets glidehastighed på skinnen og rotorhastigheden. Rotationsfrekvens for enhver hjulsæt, idet der tages højde for hjulglidning langs skinnen

Synkron rotation af to asynkrone elektriske motorer i det elektriske drevsystem

Ordningen med synkron rotation med to asynkrone motorer med en fælles reostat. Denne skema er vist i fig. 36; Den består af to asynkrone elmotorer, hvis statorviklinger er forbundet med det fælles netværk, og rotorviklingene er forbundet parallelt med modstanden Ra. Den nødvendige stabilitet i arbejdet kan kun opnås ved høje belastningsmomenter, dvs. med store slipværdier (hvilket medfører betydelige energitab i reostat) og med en forholdsvis lille forskel mellem belastningsmomenterne. Tilstedeværelsen af ​​modstand er konstant inkluderet i sekundær kredsløb, det er ikke muligt at rationelt bruge motoren, da rotationshastigheden falder og værdien af ​​installationseffektiviteten falder. Permanent kredsløb kan kun fungere med de samme parametre for begge motorer.

Fig. 36. Ordning med synkron rotation af to asynkrone motorer med en fælles reostat

Fig. 37. Mekaniske egenskaber ved den fælles drift af to asynkrone motorer på en fælles aksel.

Den fælles drift af elektriske motorer på en fælles aksel med en stiv mekanisk kobling mellem motorerne.

I byggepraksis henvender de sig til en enhed af et elektrisk drev med installation af to motorer på en fælles aksel (kraftige gravemaskiner, store vibrerende platforme osv.).

Det mekaniske karakteristika ved et sådant drev er summen af ​​egenskaberne hos enkelte motorer.

I de fleste tilfælde har asynkrone vekselstrømsmotorer med samme nominelle effekt forskellige mekaniske egenskaber. I fig. 37 viser de mekaniske egenskaber ved to motorer 1 og 2 og den generelle karakteristik af drevet 3. Ved et hvilket som helst belastningsmoment, for eksempel ML, vil drevet dreje med en hastighed på r / min. Med vandret gennem punkt A finder vi de øjeblikke M og Mg, udviklet af motorerne. Som det kan ses, vil et højere belastningsmoment have en motor med en mere stiv mekanisk karakteristik, hvilket kan forårsage overophedning. Derfor, når der installeres motorer med samme effekt, men med forskellige mekaniske egenskaber, er det nødvendigt at medtage den aktive modstand af den tilsvarende værdi i motorens sekundære kredsløb med en mere stiv karakteristik. På den måde er det muligt at opnå, at motorerne udvikler de samme øjeblikke i et betydeligt belastningsområde.

Hvis der er installeret elektriske motorer med forskellige nominelle beføjelser, skal du omhyggeligt vælge den passende værdi af den ekstra modstand i rotorkredsløbet af en af ​​dem.

Ordningen med synkron rotation med asynkrone hjælpemaskiner. Dette system omfatter to eller flere elementer, der hver især består af en hoved- eller arbejdsmotor og en stift forbundet hjælpemaskine. Individuelle elementer i systemet har ingen mekanisk forbindelse mellem dem. Den enkleste er et system med to elementer. Hvert element består af en hoveddrevmotor, der er forbundet med produktionsmekanismens skaft, og en hjælpe- eller synkroniseret elektrisk maskine.

Hjælpe- eller synkroniseringsmaskiner anvendes til at synkronisere bevægelsen af ​​akslerne i de to produktionsmekanismer. Dette system med synkron rotation af motorer er stabil under forskellige belastninger på produktionsmekanismernes aksler. Ulempen ved det er behovet for at have ekstra maskiner, der øger omkostningerne ved installationen og komplicerer dets drift.

Parallel drift af asynkronmotorer

To af de samme eller forskellige elektriske motorer kan arbejde på en aksel. En sådan elektrisk maskin med flere maskiner hjælper med at løse nogle tekniske problemer og ansøgt om:

Betjeningen af ​​to motorer på en aksel kan bruges både med to motorer i samme driftsformer og i forskellige. Desuden anvendes forskellige elmotorer (asynkron, DC-motor).

Identiteten af ​​de mekaniske egenskaber er en forudsætning for normal drift af to motorer i de samme tilstande.

1. Drift af to DC-motorer med parallel excitation:

Som det fremgår af ovenstående graf, er der altid en vis forskel i egenskaber. Dette fænomen er forårsaget af forskellen i modstandsværdierne for ankerkæden. I dette tilfælde skal en yderligere modstand (matchet) indføres i armaturkretsen af ​​den anden motor for at øge vinklen på den lige linje. Også mismatch pelsen. Egenskaber kan skyldes forskellige størrelser af den magnetiske flux, hvilket skyldes elektriske maskiner ikke-identitet (under montering). Det er nødvendigt at tænde en vis modstand, den magnetiske flux vil svække og vinkelhastigheden vil stige.

2. Arbejde på en aksel DPT PV (sekventiel excitation):

På grund af egenskabernes store stejlhed er forskellen i motorbelastningen ikke stor. Derfor er DC-motoren med PV bedst egnet til at arbejde på en enkelt aksel.

3. Fælles drift af asynkronmotorer (BP):

I dette tilfælde skyldes uoverensstemmelsen mellem de mekaniske egenskaber ved arterielt tryk kun af de forskellige modstande af rotorviklingene (asynkronmotor med en faserotor). For at implementere en sådan elektronisk signatur vælges to identiske elektriske maskiner.

4. Fælles drift af motorer, der opererer i forskellige tilstande:

Designet bruges til at opnå specielle kunstige egenskaber. I tilfælde af, at motorerne er meget forskellige fra hinanden, er det muligt at skifte en af ​​dem til generatorens tilstand:

Arbejde 2 DPT på en aksel (generator GD) er repræsenteret ved et simpelt ledningsdiagram for elektriske maskiner:

Ved implementering af ovenstående skema er det muligt at frembringe god bremsning i begge bevægelsesretninger, rotation. Den resulterende kunstige karakteristik har form:

Hvis DPT er inkluderet i motortilstanden (2) og blodtrykket i generatoren (1), så vil den mekaniske karakteristik være noget specifik:

Tema: "Parallel drift af synkronmaskiner"

§1. Indledende bemærkninger.

På moderne kraftværker installeres der som regel flere generatorer parallelt. Dette forklares ved, at stationens belastningsplan varierer både på forskellige tidspunkter af året og om dagen; Med en lille belastning kan en række generatorer tændes, mens resten vil fungere med stor brug, hvilket forbedrer effektiviteten som generatorer, og især drevmotorer. Desuden er der i tilfælde af en ulykke med en generator kun en del af strømmen, og ikke hele stationens strøm, ude af drift.

I store industricentre er en række stationer tændt til parallel drift, hvilket gør det muligt at have mindre reservekraft og mere rentabelt anvende den installerede kapacitet. Særlig fordelagtig parallel drift af damp- og vandkraftværker.

Parallell drift af synkrone generatorer kræver opfyldelsen af ​​en række særlige forhold, der er nødvendige for den problemfri tilkobling af generatorer til parallel drift og for deres stabile og pålidelige drift under driften af ​​elsystemet.

Der er to måder at aktivere synkrone generatorer på i netværket:

præcis synkroniseringsmetode

Indtil slutningen af ​​40'erne. Den første metode var primært vigtig, men nu er den anden begyndt at blive udbredt og har en række værdifulde fordele i forhold til den første metode.

§2. Betingelser for parallelforbindelse af synkrone generatorer ifølge fremgangsmåden til nøjagtig synkronisering.

2.1. Betingelser for parallel inklusion af enfase generatorer.

Lad to enkeltfase generatorer gives, hvoraf en for eksempel jeg arbejder, og generatoren skal tændes parallelt med generator I.

Betingelserne for parallelforbindelse af synkrone generatorer er stort set de samme som for DC-generatorer, dvs. det er nødvendigt, at for det første emf. den tændte generator var lig med netets spænding, i hvilken den er tændt, og for det andet at polariteten af ​​den tændte generator svarer til netværkspolariteten. Men i tilfælde af synkrone generatorer emf. - variabel, både i størrelse og i tegn. Derfor skal vi tale om sammenfaldet af de øjeblikkelige værdier af emf. generatorer, med andre ord er det nødvendigt, at emf. den tændte generator II var til enhver tid lige stor, men omvendt i spændingsretningen på dækkene, dvs. spænding, arbejdsgeneratorI.

Af denne betingelse følger følgende:

a) formen af ​​kurven for begge emf. skal være det samme

Fig. Kurver emf EIIog netspændingjegpå tidspunktet for antiphase.

b) effektive værdier af emf skal være ens

c) frekvenserne af begge generatorer skal være ens

Overholdelse af den første betingelse er tilvejebragt ved udformningen af ​​moderne synkrone maskiner; som for den anden og tredje betingelse er de helt afhængige af de operationer, der udføres, når generatoren er tændt for almindelige dæk. Derfor, under vi overvejer, hvad der præcist er fejl i hver af disse forhold.

Det første tilfælde.Lad fII= fjeg, noe2≠ U1, for eksempelU1> EII. I dette tilfælde vil der i en lukket sløjfe dannet af viklingerne af begge generators statorer fremkomme en differentiel emf. ΔE = U1-EII, vektor, der er rettet mod vektorenU1.

Fig. Equalizing nuværende ved Ujeg> EII.

Under handlingen af ​​denne emf. på statorviklinger fra begge generatorer cirkulerende strøm strømmer jegved.

Hvis vi forsømmer den aktive modstand af statorvindingerne, så

hvor xjegog xII- Synkron induktive impedansgeneratorer II og II.

Fasevektorstrøm Ivedligger bag ΔE ved 90 °; Derfor er den bag den samme 90 ° fra U1og er foran med 90 ° emf. EII. Så jegveder i forhold til en generator med en højere emf. næsten induktiv og skaber en langsigtet demagnetiserende fru reaktionsankre, søger at reducere denne emf. Tværtimod, i forhold til generatoren med en lavere emf. nuværende Iveder kapacitive og skaber en magnetiserende mrs reaktionsankre, søger at øge denne emf. Så jegvedsøger at tilpasse emf parallelle generatorer, hvorfor det hedder udligning.

Da udligningsstrømmen er reaktiv, lægger den ikke primærmotorerne ud, og fra dette synspunkt er det ikke farligt. Derudover modstand xjegog xII Synkronmaskiner er forholdsvis store, så den nuværendevedoverskrider ikke grænserne for nominel strøm, selv med en relativt stor forskel i emf. DE. Kun i det øjeblik, at generatoren tilsluttes til netværket, er det muligt at pludselige strømforsyninger er mulige, hvilket kan skabe farlige mekaniske kræfter på generatorakslen.

Det andet tilfælde.Lad dig1= EII, men fII≠ fjeg. I dette tilfælde opnås spændingsbeats, dvs. summen af ​​netspænding og emf Adventure generator bedet varierer fra 0 til 2Ujeg.

Slaget bliver langsommere jo tættere frekvensen fjegog fII. Denne form for spænding beats forårsage tilsvarende nuværende beats, med det resultat at stærke mekaniske stød er mulige. Faktisk emf dujeg c og EIIkan forestilles som to vektorer, hvoraf den ene roterer med vinkelhastighed ωjeg= 2πf, og den anden med hastighed ωII= 2πfII. I stedet kan man forestille sig, at en af ​​vektorerne er fikseret, og den anden roterer i forhold til den første med forskellen i vinkelhastigheder ωjegog ωII; på samme tid kan det falde sammen med den første, være ude af fase med det eller optage en mellemstilling.

Lad på et tidspunkt vektorer Ujeg c og EIIarrangeret som vist i figuren. Deres geometriske sum vil give den resulterende emf. ΔE, under hvilken indflydelse nogle strøm af beats vil flydeb, bagved ΔE i fase med næsten 90 °.

Den største forskel mellem udligning af nuværende Ivedog nuværendeber det, som det fremgår af diagrammet, den nuværende Ibfalder næsten sammen med emf.EIIog er i antiphase med spænding ujeg. Så jegbpå det betragtede tidspunkt er den aktive strøm, som ikke kun læser generatorer, men også påvirker drivmotorenes arbejde. I værste fald kan det ske, at ikke alene den pågældende generator ikke går ind i synkronisme, men andre generatorer, der arbejder parallelt, kan også falde uden for synkronisering.

Det er naturligvis nødvendigt at opnå den mindste mulige forskel i frekvenser for at lette netværket. Inddragelsen selv skal udføres på det tidspunkt, hvor summen af ​​de øjeblikkelige værdier af Ujeg+eII= 0. Når der er tændt for paralleloperation i netværket og i eventyrgeneratoren, etableres de samme frekvenser på grund af den såkaldte "synkroniseringskraft".

Fastlæggelse af det øjeblik, hvor det er muligt at tænde netværket, kan laves ved hjælp af fasesynkroniseringslamper, som skal forbindes til generatorens terminaler og busstænger som vist i figuren.

Den første metode til at tænde faselamper kaldes tændt (til mørk), den anden lyser. Når dujeg= -eII, så er spændingen ved faselamperne i det første kredsløb nul, og de går ud, og i det andet kredsløb producerer lamperne en dobbeltfasespænding, og lamperne brænder brightly. Derfor svarer tidspunktet for tænding af generatoren til netværket til det øjeblik, hvor lamperne udkobles i henhold til det første skema, og det øjeblik, hvor der er fuldstændig brænding - i den anden.

Så for et eventyr på et netværk af enfasede synkroniske generatorer skal følgende betingelser være opfyldt:

effektiv værdi af emf eventyrgenerator og dens frekvens bør være næsten lig med den nuværende værdi af netspændingen og dens frekvens;

inddragelse skal foretages på det tidspunkt, hvor summen Ujeg+eII= 0

Enhver overtrædelse af disse betingelser er uønsket, da det kan føre til unormale fænomener og endda ulykker.

2.2.Betingelser for parallelforbindelse af trefasede synkrone generatorer.

Konklusionerne opnået for enfasede generatorer kan overføres til trefase generatorer. For de første to betingelser for parallelforbindelse, som gælder for enfasede og trefasede generatorer, tilføjes den tredje betingelse, nemlig: ordren af ​​faser af eventyrgeneratoren og den generator, som allerede fungerer, skal være den samme, for eksempel Ajeg-Bjeg-Cjegførst og aII-BII-CIIden anden. Da generatorens udgangssekvens ikke kan bedømmes efter fasernes rækkefølge, skal den kontrolleres, før generatoren slås til dækene.

Faselamper, der er inkluderet i alle tre faser af generatoren, bruges til at kontrollere rigtigheden af ​​tændingen. I dette tilfælde er der to ordninger til optagelse af disse lamper: et udryddelsesprogram a) og et system til lysdrift b).

I det første skema er hver af lamperne fastgjort til de to ender af den samme knivkontakt, i den anden - to af lamperne drejes på tværs. I tilfælde af den samme veksling af begge generatorers faser - arbejde og eventyr til netværket - emf disse generatorer kan repræsenteres af to stjerner med samme vekselvirkning af vektorer (se fig. a) og b)).

a) Diagram af emf med højre b) Diagram af emf. med højre

omstillingen af ​​faser og inddragelsen af ​​lamperne afveksling af faser og optagelse af lamper

på udryddelsen af ​​lysets rotation

For enkelhed kan du kombinere deres nulpunkter og antage at en af ​​stjernerne, for eksempel stjernen Ajeg-Bjeg-Cjeg- bevægelsesløs, den anden - roterer i forhold til den første med forskellen i deres vinkelhastigheder. Hvis lamperne tændes i henhold til skema a), så vil alle lamper samtidig lyse op og samtidig gå ud, som det fremgår af diagram a).Tænd kontakten skal være i det øjeblik, hvor lamperne går ud, da i dette tilfælde spændingen mellem lamperne vil være nul.Denne metode til optagelse kaldes fading.

Hvis lamperne tændes i henhold til skema b), lyser lamperne med forskellig lysstyrke, og lampens tændingssekvens (A - B - Cili A - C - B) afhænger af den relative hastighed af stjernens emf. og derfor på den relative rotationshastighed for generatorer. Lampens arrangement i en cirkel (se tegning), du kan i begge tilfælde have lysets rotation, men i et tilfælde forekommer denne rotation i en retning og i den anden - i den anden. Tænd kontakten, når lampen AjegEnIIvil gå ud. Denne metode til tænding aktiveres ved at tænde lyset.

Hvis fasevekslingen er forskellig, for eksempel i en generator A - B - C, og i den anden A - C - B, så skal der være let udryddelse (figur A) og omvendt. Dette indikerer en mismatch af generators alternerende faser. For at eliminere denne uoverensstemmelse er det nok at bytte to ledere fra generatoren eller fra netværket til kontakten.

Betjeningen af ​​parallelforbindelse af generatorer er af en ansvarlig karakter, især ved høj effekt, derfor er der i dag udbredt metoder til automatisk at tænde generatoren på almindelige busser. For at tænde, er det nødvendigt at opnå muligvis langsom tænding og udryddelse af lamper, hvis synkronoskopet er tændt til udryddelse eller langsomt lysrotation, hvis det er aktiveret til lysdrift og luk derefter kontakten, når alle lamperne går ud a) eller lampen ikke tændt b).

Tilslutning til en frekvensomformer af to motorer.

  • 1 kommentar
  • ansøgning
  • 30. december 2016

Frekvensomformerenes strøm og elektriske strøm, når to motorer er tilsluttet samtidig, vælges til at overstige 20% af elmotorenes samlede effekt. For at beregne længden af ​​det elektriske kabel er det nødvendigt at tilføje dimensionerne på alle kablerne på de to motorer. Det er nødvendigt at reducere den totale længde, hvis du tilslutter to elektriske motorer specifikt til frekvensomformeren. Med to elektriske motorer er det tilrådeligt at sætte choker for motoren, på trods af at den samlede længde af disse kabler ikke er højere end den længste.

Mange frekvensomformere tolererer ikke tilslutning og frakobling af aktuelle motorer af motorkontaktorer under drift, men kun ved at aktivere STOP-kommandoen på drevet.

To identiske motor på en chastotnik mulig?

Teoretisk anbefales ikke en sådan forbindelse, især for en vektorfrekvensomformer. Den kan tilsluttes en skalar, hvis elmotorerne arbejder sammen på samme aksel, og de kan fases glat gennem glidestrømkoblingen. Det er muligt at justere rotorens arrangement mellem en kobling. Derefter skal koblingen sikres. På en lille belastning juster strømmen mellem motoren ved hjælp af aktuelle tang.

Der er visse strøm- og spændingsomformere, der tillader drift af to elektriske motorer samtidigt under en kombineret belastning. Selvom begge motorer har deres egen chastotnik og en ekstra kontrollinje mellem omformerne.

To lige elektriske motorer forbinder problematisk. Til gengæld kan du forbinde uden problemer, endda forskellige i parametre. Tilslutninger laves gennem startere og switches af batch typen.

Micromaster kan styre to elektriske motorer på én gang. Parameterværdierne skal oprettes korrekt, indstille beskyttelsen mod varme separat.

To motorer kan installeres på en frekvensomformer, men på to forskellige aksler. I chastotnik på en kontakt strækker sig fra den tilsvarende motor en ad gangen.

Lad os give et eksempel. Vi har to 0,5 kW motorer. Vi vil have, at de skal drives sammen på samme belastning på 0,8 kW pr. Frekvensomformer. Det er uhensigtsmæssigt at erhverve to omformere på en gang, de arbejder synkront, og det er ubelejligt at justere de to frekvensomformere.

Tilslutning af begge elektriske motorer med en frekvensomformer med det samme medfører nogle nuancer. Det største problem er motorenes sikkerhed. Det er svært at finde et problem med en fejl i en af ​​motorerne, når de sluttes til kredsløbet parallelt. For eksempel arbejder to motorer på en konverter. Arbejdet tre cutters. En kutter ude af orden, stump. På grund af dette begyndte frekvensomformeren at varme op. Det er nødvendigt at installere termiske relæer på alle motorer med konverterbeskyttelse for maksimal strøm og spænding. Ellers kan chastotnika-beskyttelsesrelæet ikke genkende fejlen. Dårlig hvis der er en switch, er tilgængelig på konverterens udgang. I tilfælde af motornedbrud under drift, svigter frekvensomformeren.

Termisk beskyttelse er af stor betydning, men det er muligt at undvære det. Det er tilladt at være på vektoren uden tilbagemelding, den fulde vektor er vanskelig at opnå. Under eksperimentet vil muligheder blive opdaget. På en arbejdskonverter på udgangen fungerer alt uden problemer. Hvis du ikke overbelaster chastotniki kondensatorerne, så tjener de i lang tid.

Hyundai-omformere er velegnede til to elektriske motorer. De har deres egen beskyttelse mod varme (termiske relæer), som er nødvendig for hver motor. Dette bestemmes af flere fakta:

  1. Belastningen er ujævnt fordelt. Elektrisk strøm af forskellig størrelse på begge motorer.
  2. At have mulighed for at slukke for arbejdet i en motor. Beskyttelse til 0,8 kW motor, indbygget chastotnik fungerer ikke.

Det anbefales at lave en ensartet belastning på chastotnik fra begge motorer. Dette refererer til belastningen under drift. Pause under tomgang er normalt båret af den nuværende konverter. I tilfælde af en pludselig afbrydelse af forsyningsspændingen er startkontakten, som pendler elmotoren, slået fra oftere end frekvensomformeren er slukket.

Lenze smd parallelforbindelse af to elektriske motorer

Hvis du tænder to elmotorer parallelt med frekvensomformeren ESMD402L4TXA 4, anbefales det at installere termiske relæer til beskyttelse mod nuværende overbelastninger. For at styre temperaturen er det nødvendigt at sætte temperatursensorer.

Information fra ingeniører: Kan jeg forbinde to motorer på samme tid til chastotnik?

1) Det anbefales at bruge termisk relæer til frekvensomformeren af ​​typerne TRP, PTT, TRN. Kontakterne, der åbner disse relæer, forbindes ved en seriel forbindelse til den digitale indgang til ESMD-frekvensomformeren. Den diskrete indgang er programmeret af afbrydelsesfunktionen på grund af ekstern fejl. Parameteren har en værdi på 10.

2) Til sådan chastotnikah forbinder termisk relæ. De åbner kontakt ved høj temperatur. Når to sensorer er tilsluttet, forbindes kontakterne i serie. Termistorer, termoelementer, temperatursensorer anbefales ikke til brug.

Oftest, når to elektriske motorer er forbundet til en frekvensomformer, bruges RTL termiske relæer, der er udstyret med en KRL adapter, til at installere dem selv. De permanent lukkede kontakter i RTL termisk relæ er inkluderet i Lenze chastotnik kredsløb. En permanent åben kontakt blev tilsluttet en signallampe i tilfælde af elektrisk motorfejl.

For at forbinde to elmotorer parallelt skal lovene overholdes:

  • frekvensspænding, kvadratisk lov;
  • Lovfrekvens - Spænding med IR - kompensation i automatisk tilstand.

Chastotnikens elektriske strøm skal mindst være summen af ​​strømmen af ​​begge elektriske motorer. For at gøre dette skal du bruge ekstern termisk beskyttelse for begge motorer ved hjælp af termiske relæer eller termistorer. Bedre mellem motorer og chastotnik at installere et udgangsfilter med funktionen at afbryde overskydende spænding.

To muligheder er mest anvendelige:

  1. Motorer med samme effekt. Efter tuning chastotnik ændres momentets karakteristik ikke.
  2. Elektriske motorer med ulige strøm. Momentdataene er ikke optimale for motorer.

Parallel betjening af to asynkrone motorer til en belastning

# 1 Vladimir_

# 2 techie VV

# 3 Vladimir_

Indlæg er blevet redigeretVladimir_: 22. april 2018 - 13:14

# 4 Sergey Starkov

  • nybegynder
  • 19 indlæg
  • By: Alchevsk, Ukraine
  • Navn: Sergey

# 5 Cracker

# 6 Vladimir_

Sergey Starkov (22. april 2018 - 13:21) skrev:

Indlæg er blevet redigeretVladimir_: 22. april 2018 - 13:27

# 7 udaw

# 8 Vladimir_

Sergey Starkov (22. april 2018 - 13:21) skrev:

udaw (22. april 2018 - 13:27) skrev:

# 9 udaw

# 10 Vladimir_

udaw (22. april 2018 - 13:34) skrev:

Indlæg er blevet redigeretVladimir_: 22. april 2018 - 13:44

# 11 techie VV

Vladimir_ (22. april 2018 - 13:26) skrev:

# 12 udaw

# 13 Vladimir_

Indlæg er blevet redigeretVladimir_: 22. april 2018 - 14:00

Tre mest populære asynkrone motorstyringsordninger

Alle elektriske skematiske diagrammer på maskiner, installationer og maskiner indeholder et vist sæt typiske blokke og komponenter, der kombineres med hinanden på en bestemt måde. I relæ-kontaktorkredse er hovedelementerne i motorstyringen elektromagnetiske startere og relæer.

Ofte anvendes trefasede asynkronmotorer med en egernbårrotor som et drev i maskiner og installationer. Disse motorer er nemme at oprette, vedligeholde og reparere. De opfylder de fleste strømkrav til værktøjsmaskiner. De største ulemper ved asynkrone motorer med en egernbårrotor er store indstrømningsstrømme (5-7 gange mere end det nominelle) og manglende evne til at ændre motorens rotationshastighed vha. Enkle metoder.

Med fremkomsten og aktiv introduktion af frekvensomformere til elektriske installationskredsløb begyndte sådanne motorer aktivt at skubbe andre motorer (asynkron med en fase rotor og DC motorer) ud af elektriske drev, hvor det var nødvendigt at begrænse startstrømmene og justere rotationshastigheden smidigt under drift.

En af fordelene ved at anvende asynkrone motorer med en egernbårrotor er enkelheden ved deres optagelse i netværket. Det er nok at anvende trefasespænding på motorstatoren, og motoren starter straks. I den enkleste version kan du bruge en trefaset switch eller en pakkekontakt til at tænde. Men disse enheder, med deres enkelhed og pålidelighed, er manuelle styringsenheder.

I maskin- og installationsordninger skal der ofte stilles en eller flere motorer i en automatisk cyklus til rådighed, sekvensen for at tænde flere motorer, automatisk omdrejning af rotationsretningen af ​​motorrotoren (omvendt) osv. Skal tilvejebringes.

Det er umuligt at levere alle disse funktioner med manuelle styreanordninger, selv om det i en række gamle maskinskærende maskiner ofte udføres med samme omdrejning og omskiftning af antallet af polepar, at motorrotorens omdrejningshastighed kan gennemføres ved hjælp af pakkeafbrydere. Knivbrydere og pakkeafbrydere i kredsløb bruges ofte som input-enheder, der leverer spænding til maskinens kredsløb. Ikke desto mindre udføres motorstyringsoperationer med elektromagnetiske startere.

Ved at tænde motoren gennem en elektromagnetisk starter giver der ud over alle køreegenskaber også nulbeskyttelse. Hvad det vil blive beskrevet nedenfor.

Oftest anvendes i maskiner, installationer og maskiner tre elektriske kredsløb:

styringskredsløb af en ikke-reversibel motor ved hjælp af en elektromagnetisk starter og to "start" og "stop" knapper,

styringskreds omvendt motor ved hjælp af to forretter (eller en reverseringsstarter) og tre knapper.

styringskredsløb af den reversible motor ved hjælp af to forretter (eller en reverseringsstarter) og tre knapper, hvoraf to bruger parrede kontakter.

Lad os undersøge princippet om drift af alle disse ordninger.

1. Motorens styrekreds ved hjælp af en magnetstarter

Ordningen er vist i figuren.

Når du klikker på knappen SB2 "Start", falder starterspolen under spændingen på 220 V, fordi det tændes mellem fase C og nul (N). Den bevægelige del af starteren tiltrækkes til det stationære og lukker dermed sine kontakter. Strømkontakterne til starterens forsyningsspænding til motoren, og blokerende kontakt lukker parallelt med "Start" -knappen. På grund af dette taber startspolen ikke strøm, da knappen slippes strømmen går i denne sag igennem en blokeringskontakt.

Hvis blokeringskontakten ikke ville blive tilsluttet parallelt med knappen (af en eller anden grund ikke var til stede), når startknappen blev frigivet, taber spolen strøm, og aktuatorens strømkontakter åbnes i motorkredsløbet, hvorefter den slukker. Denne driftsform kaldes "jogging". Den bruges i nogle installationer, f.eks. I kranestråleordninger.

Afbrydelse af en kørende motor efter start i et kredsløb med en blokeringskontakt udføres ved hjælp af SB1 "Stop" -knappen. Knappen skaber samtidig en pause i kredsløbet, den magnetiske start starter mister strømmen og afbryder motoren fra elnettet med strømkontakter.

I tilfælde af spændingsfejl af en eller anden årsag er den magnetiske starter også afbrudt, da dette svarer til at trykke på "Stop" knappen og skabe et åbent kredsløb. Motoren standser og genstarter den i nærvær af spænding er kun mulig ved at trykke på SB2 "Start" -knappen. Således giver den magnetiske starter en såkaldt. "nul beskyttelse". Hvis det ikke var i kredsløbet, og motoren blev styret af en switch eller en pakkekontakt, så blev motoren startet automatisk, da spændingen blev returneret, hvilket medfører en alvorlig fare for personalet. For detaljer, se her - underspændingsbeskyttelse.

Animationen af ​​processerne, der forekommer i diagrammet, er vist nedenfor.

2. Vendekredsens styrekreds ved hjælp af to magnetstartere

Ordningen fungerer på samme måde som den foregående. Ændring af rotationsretningens (omvendt) rotor af motoren ændres, når der ændres rækkefølgen af ​​fasernes veksling på dens stator. Når KM1 starteren er tændt, kommer faserne til motoren - A, B, C, og når KM2 starteren er tændt - skifter faseordren til C, B, A.

Skemaet er vist i fig. 2.

Motoren tændes i en retning ved at trykke på knappen SB2 og den elektromagnetiske starter KM1. Hvis det er nødvendigt at ændre omdrejningsretningen, skal du trykke på SB1 "Stop" -knappen, motoren stopper og efter det, når du trykker på SB 3-knappen, begynder motoren at rotere i den anden retning. I denne ordning, for at ændre rotorens rotationsretning, har du brug for en mellempresse på "Stop" -knappen.

Desuden skal kredsløbet bruge normalt lukket (afbrydende) kontakter i kredsløbene til hver af starterne for at beskytte mod samtidig tryk på to knapper "Start" SB2 - SB 3, hvilket vil medføre kortslutning i motorstrømforsyningskredsløbene. Yderligere kontakter i starterens kredsløb tillader ikke starterne at tænde samtidigt; En af de forretter, når du klikker på begge "Start" knapper, skal du tænde et sekund tidligere og åbne sin kontakt i kredsløbet på den anden starter.

Behovet for at skabe en sådan lås kræver brug af forretter med et stort antal kontakter eller forretter med kontaktvedhæftninger, hvilket øger omkostningerne og kompleksiteten af ​​det elektriske kredsløb.

En animation af processerne, der forekommer i et dobbelt startkredsløb, er vist nedenfor.

3. Vendekredsens styringskreds ved hjælp af to magnetstartere og tre knapper (hvoraf to har kontakter med mekanisk tilslutning)

Ordningen er vist i figuren.

Forskellen i denne ordning fra den foregående er, at der i kredsløbet af hver starter er udover den fælles knap SB1 "Stop", der er 2 kontakter på SB2- og SB3-knapperne, og i K2-kredsløb har SB2-knappen en normalt åben kontakt (kortslutning) og SB3 er normal -koblet kontakt i kredsløb KM3 - SB2-knappen har en normalt lukket kontakt (frakobling), og SB 3 er en normalt åben kontakt. Når hver knap trykkes, lukker kredsløbet af en af ​​forretterne, og kredsløbet af det andet åbnes samtidigt.

Denne brug af knapper eliminerer brugen af ​​yderligere kontakter for at beskytte mod samtidig aktivering af to startere (denne tilstand er ikke mulig med denne ordning) og gør det muligt at udføre en omvendt uden mellemliggende tryk på "Stop" -knappen, hvilket er meget bekvemt. "Stop" -knappen er nødvendig for motorens sidste stop.

Ordningerne i artiklen forenkles. De mangler beskyttelsesapparater (afbrydere, termiske relæer), alarmelementer. Sådanne kredsløb er også ofte suppleret med forskellige kontakter af relæer, kontakter, switche og sensorer. Det er også muligt at levere spolen af ​​den elektromagnetiske starter med en spænding på 380 V. I dette tilfælde er den forbundet fra en hvilken som helst anden fase, fx fra A og B. Det er muligt at bruge en down-down transformer for at reducere spændingen i styrekredsløbet. I dette tilfælde anvendes elektromagnetiske startere med spoler på 110, 48, 36 eller 24 V.

Du Kan Lide Ved Elektricitet